混凝土地泵楼面接管图(平安金融中心超高层泵送混凝土施工方案（第二部分）)
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混凝土地泵楼面接管图(平安金融中心超高层泵送混凝土施工方案（第二部分）)
接昨天平安金融中心超高层泵送混凝土施工方案（第一部分）
混凝土配合比设计
高强混凝土配置要求
本工程核心筒墙体混凝土强度等级为C60，外框巨柱混凝土强度等级在L86 层以下为C70，L86～L118 层为C60，都属于高强高性能混凝土。高强混凝土具有强度高、粘度大的
特点，泵送尤其困难，且C60 混凝土最大泵送高度超过550m，C70 混凝土最大泵送高度400m，对混凝土的可泵性及稳定性要求更高。根据设计及施工工艺，对混凝土提出如下性能要求：
a、高强度。在配置混凝土时首先必须保证其强度等级满足设计要求。
b、高流动度与可泵性。高强混凝土的拌合物除高流动性外，还必须具有良好的抗离析
性和填充能力。
c、高耐久性。要求高强混凝土在硬化过程中体积稳定，水化热低，冷却时温度收缩小，
干燥收缩小，不易产生宏观及微观裂缝。
d、L11 层以下钢板剪力墙采用自密实混凝土，自密实混凝土要求具有更好的流动性、
抗离析及填充性。
e、因工程施工周期较长，应实时调整配合比，以满足不同施工环境、气候条件、混凝
土不同浇筑高度下对性能的要求。
f、从优选原材料、控制入模温度等措施进行大体积混凝土裂缝控制。
混凝土配合比优化措施
1、原材料方面
采用质量稳定、活性高的52.5 硅酸盐水泥，有利于实现混凝土的高流动性与低损失、
高后期强度和高耐久性。
混凝土中掺加粉煤灰、矿粉或硅灰，进一步保证混凝土的强度，同时有效降低高强混
凝土的水化热和混凝土收缩，最大限度地控制裂缝的出现。
选用5～20mm 的石子粒径，严格控制石子的粒型与级配，以提高混凝土的流动性与可
泵性，特别是对于自密实混凝土，对石子粒径有更严格的要求。
采用洁净、颗粒级配好、氯离子含量低的中砂。
采用优质聚羧酸型高性能减水剂，可有效降低混凝土水灰比，大大增加混凝土流动性，
减小经时损失。
2、配合比方面
为了控制混凝土的干缩，减少水泥用量，增加矿物掺合料含量；
减小单方用水量，采用较小的水灰比及较大的砂率，以提高和易性及可泵性。
3、混凝土控制指标方面
选择较大的坍落度，这样混凝土的流动性和泵送性均较好，有利于保证内部混凝土的
密实度和避免过大的泵送损失；自密实混凝土还应保证较大的扩展度及间隙通过性（J 型
环）。
混凝土配合比设计流程
与本工程混凝土供应商配合，结合深圳地区混凝土原材料供应情况，采用正交试验法
进行材料和配合比的优选优化。
1、进行水泥与外加剂的适应性试验，并考虑生产供应与质量稳定性等，确定水泥和外
加剂品种。
2、根据混凝土的和易性和强度等指标选择确定优质矿物掺合料。
3、寻找最佳掺合料比例，最大程度地发挥掺合料的“叠加效应”。
4、根据混凝土性能指标和成本控制指标等确定掺和料的最佳替代掺量。
5、通过调整外加剂性能、砂率与砂石级配、粉体含量等措施，深入进行配合比优化
工作，在保证混凝土强度控制率的前提下，进一步降低混凝土和易性尤其是黏度的经时变
化率和收缩率。
6、通过试验调整，从所有混凝土的和易性、黏度、强度和收缩率等技术指标均满足要求的配合比中选择一组最佳配合比，确定为试验室最佳配合比。
7、将试验室最佳配合比投入实际生产中，在现场进行实际泵送施工，针对所出现的
实际问题进行分析研究，必要时对试验室最佳配合比进行微调，最终得到最佳施工配合比。
8、随施工进度及时调整配合比，以满足不同浇筑高度混凝土的性能要求。
泵送模拟试验
200m 以上混凝土配合比试配完成后，通过模拟泵送试验来检验其泵送性能。传统泵送
试验是通过在水平地面上布置较大长度的水平泵管来模拟，以估测混凝土的沿程压力损失。
本工程采用普茨迈斯特公司（大象）的滑动管状流变仪（sliper），该设备无需占用较大
场地，在实验室内便可较为准确地测得混凝土的泵送性能，大大减少试验时间及成本。
配合比
项目部根据前期供应商混凝土试配结果，并结合高强混凝土专家论证意见进行混凝土
配合比优化，200m 以下最终优先选用的原材料及混凝土配合比分别如下：
混凝土泵送
设备选型及计算
超高压泵选型及计算
本工程C35 混凝土泵送高度达585.58m，C60 高强混凝土泵送高度亦超过550m，超高
层泵送时，泵机出口压力不仅要克服管道对混凝土产生的摩擦阻力，还要克服如此高度下
混凝土产生的自重阻力。
混凝土泵两个关键参数为出口压力与整机功率，出口压力是泵送高度的保证，而整机
功率是输送量的保证。设备最大泵送能力应有一定的储备，以保证输送顺利、避免堵管。
下面分别通过理论计算及实际工程经验数据进行混凝土泵的选型计算。
1、理论公式计算泵送出口压力
a、水平管压力损失P1
末端水平管损失（约80m 直管+3 个弯头）：80×0.016+3×0.016×6=1.57MPa
布料机损失（18m 管+8 个弯管）：18×0.016+8×12×0.016=1.82MPa
液压截止阀损失（2 个）：0.05×2=0.1MPa
分配阀损失：0.2MPa
理论出口压力：P=0.88+6.17+0.37+1.57+1.82+0.1+0.2=11.11MPa
3、高压泵型号确定
按压力储备不小于30%计算，则泵机的出口压力需不小于11.11×1.3=14.44MPa，考
虑到L32 巨柱为C70 高强混凝土，故选用三一重工生产的最大出口压力为22MPa 的
SY5123THB-9022III 车载泵。
5.2 首层泵管及泵机布置
根据本工程总体施工部署，核心筒剪力墙先行，因受基坑内支撑影响，塔楼首层外框
楼板完成时间较晚，同时根据核心筒不同高度时的混凝土方量，将泵管及泵机布置划分为
5 个阶段。泵管及泵机的布置及泵机的使用时间将根据现场实际进度做调整，以满足现场
施工需要。
5.2.1 L11 层（均指核心筒施工层）及以下布置
因核心筒内楼板滞后于核心筒剪力墙，首层核心筒楼板完成以前，在核心筒外四角搭
设临时通道，用于人员通行及泵管布置。因此本阶段竖向泵管布置于核心筒四角上，四台
普通泵布置在四角巨柱之间。
核心筒施工至L26、L27 层时，主塔楼内环支撑拆除，并施工L1 层外框楼板，此时正
式通道拆除，泵管通过在B1 层楼板上搭临时操作架进入核心筒。
5.2.3 L28-L62 层泵机及泵管布置
此阶段塔楼首层外框楼板完成，首层水平泵管重新布置，将1#、2#、3#首层150A 普
通高压管更换为150A 超高压管，并采用混凝土墩+埋件+支撑固定。
4#泵管至L32 层以后不再往上布置，在L32 层巨柱浇筑完成后拆除（此时核心筒施工
至约L41 层）。
核心筒施工至L61、L62 层时，塔楼区外环支撑分段拆除。当拆除西南角支撑时，3#
泵受影响，采用1#、2#泵浇筑。当拆除西北角内支撑时，1#、2#泵均受影响，为保证有两
台泵投入使用，将1#泵临时移动至7#大门附近。
5.2.4 L63-L97M 层泵机及泵管布置
L63 层开始，首层楼板全部完成，泵机及泵管布置均不再变动。施工至L67 层时，混
凝土方量较少，3#泵及3#泵管作为备用。
塔冠范围内混凝土采用泵管浇筑，保留1#或2#泵管至塔冠浇筑完成。
L12 层以后泵机及泵管布置详图详见附图。
5.3 泵管相关措施
5.3.1 首层水平泵管标高
泵机出口相对其底座高度为800mm，为方便洗管时废水回流，首层水平管至竖向弯管
之前，均保持同一标高。前期泵机均布置在首道内支撑上，内支撑标高为-0.6m，则水平
管中心标高为0.2m。
塔楼外环楼板完成后，泵机位置楼板标高为-0.95m，为保证泵机出口标高与泵管相同，
需在泵机下方设置350mm 高混凝土墩。
混凝土浇筑施工
根据总体施工部署，主塔楼施工阶段，从上至下有核心筒钢结构、核心筒剪力墙、外
框钢结构、外框土建及核心筒楼板、砌筑、幕墙、机电等交叉作业。其中外框土建分巨柱
中 及外框楼板施工。混凝土施工浇筑面有核心筒剪力墙浇筑、巨柱混凝土浇筑、外框楼板浇
筑及筒内楼板浇筑。各施工面相对标高关系如下图所示。
6.1.3 分层浇筑及振捣
混凝土浇筑前，将爬模模板清理干净，刷好脱模剂，并将墙顶混凝土凿毛。采用ZX-50
型振捣棒，其棒头长度为479mm，根据《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011），混
接管浇筑外框楼板，铺设管道较费时，为提高浇筑效率，实现多点同时浇筑，采用手
动或液压切换阀在管路间进行快速切换，切换阀只需拆开一个管卡，将切换弯管旋转180°，
重新装上管卡即可。
巨柱内灌外包分开浇筑时，外包混凝土厚度超过1m，L12 层及以上内灌外包混凝土一
同浇筑，最小总厚度为1.4m，均属于典型的大体积混凝土。混凝土浇筑2～3 天后拆模，
并采用‘薄膜覆盖+洒水’养护。
6.4 塔冠范围内混凝土施工
塔冠范围内楼板采用压型钢板组合楼板，共有四层，总面积约683m2，混凝土总量约
120m3，各层平面布置详见下图。
塔冠内最下一层楼板为提升夹层，其标高为572.97m，而L118 层楼板标高为554.45m，
中间有18.52m 的空间。塔冠及塔尖施工时，为方便人员通行，需在塔冠内设置钢楼梯。
塔冠内混凝土采用泵送浇筑，泵管固定于钢楼梯的立柱上，四层楼板一次浇筑完成。
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