汽车横拉杆用钢管(XX路跨线桥现浇箱梁施工方案（专家评审）(十四）（完）)

Posted 2023-05-31

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汽车横拉杆用钢管(XX路跨线桥现浇箱梁施工方案（专家评审）(十四）（完）)

3、支架地基处理方案须补充，如何确保260kpa

补充完善如下：

原承台基坑和泥浆池开挖处，用原状土回填并分层夯实，最上面浇筑30cm厚C30砼与原路面平齐。保湿养生7天以上。完成后的地基顶面强度满足260kpa以上。

4、完善40m跨主桥的安全防护措施

补充完善如下：

③40m主跨下面是车辆和行人过往的通道，为了确保箱梁施工过程中的安全，防止门洞上物件（钢管、钢筋、铁件、模板、方木、砼、工具等）跌落对车辆和行人的损坏和损伤，采用以下安全措施：贝雷架与砼基座预埋钢筋进行焊接连接，贝雷架之间用专门的配套螺杆连接；纵向I32a工字钢与贝雷架用钢筋焊接固定，工字钢之间摆放1.8cm厚木模板，木板宽度大于一个工字钢主肋到另一个工字钢翼板边的距离至少5cm，防止木板移动后不至于掉下，整个工字钢之间的空间被封死，上面的物件掉落只在木板上，不会掉落到车辆和行人上；钢管升降支架与纵向I32a工字钢采用焊接连接，并纵、横向用水平钢管连接，固定钢管支架的位置；I10纵向工字钢摆放在钢管支架托架上，用铁丝与托架进行绑扎牢固；横向10×10cm方木摆放在I10纵向工字钢上，用铁丝进行绑扎牢固。1.8cm木模板满铺在10×10cm方木上，用铁钉钉固牢靠；两边翼板和腹板下面I10纵向工字钢用10×10cm方木代替，方木摆放在钢管支架托架上用铁丝绑扎牢固，横向10×10cm方木摆放在纵向10×10cm方木上，用铁钉钉固牢靠。两边翼板钢管支架增加纵、横向水平杆按照1.2m步距布设，并增加纵、横向斜撑，靠外立面钢管支架升出模板以上1.5m，增加横杆，作安全施工护栏，靠外立面用安全网围蔽牢固，防止物件掉落。门洞两边采用钢管限高限宽，并增加安全标志标牌，基础台座上张贴反光标志膜，引导车辆安全顺利通过门洞。考虑到最不利荷载的情况下，支架预压和浇筑箱梁砼期间禁止车辆和行人通过门洞。大风、暴雨等恶劣天气情况下，注意观察，随时采用应急安全措施应对；遇到台风等，采取应急临时措施，设置好安全标志标牌，封堵门洞禁止车辆行人通过。

XXX专家意见:

1. 编制依据中已审批过的施组，审批过的交通导改方案

补充完善如下：

(13)XXX路立交桥项目实施性施工组织设计（审批过的）

(14) XXX路立交桥项目交通疏导方案（审批过的）

2、支架设计中，碗扣支架与已浇注墩柱附墙连接，以防倾覆

补充完善如下：

1. 钢管支架与墩柱的连接

在端梁、中横梁区域内，用水平纵向、横向钢管与已完成的墩柱环抱成整体连接在竖向钢管支架立杆上，并扣紧牢固，钢管支架与墩柱成为一个整体，增加钢管支架的稳定性，以防倾覆。

3、支架设计中，贝雷梁与条形基础的连接方式明确，补充贝雷架支架端面图，以明确上贝雷架上弦杆的局部抗弯能力石方可行

补充完善如下：

贝雷架与基础连接端面图如下：

通车门洞跨中横桥向断面贝雷架、工字钢、碗扣支架布置示意图：

一跨内长1m贝雷架所受的重量：W=323.9KN，最不利长1m贝雷架所受的重量由2个竖杆承担，则N=323.9/2=161.95KN<[N]=210KN,贝雷架竖杆承载力满足要求;

线荷载q=323.9/1=323.9KN/m，Mmax= ql2/8=323.9×12/8=40.49KN·m

<[M]=3265.4KN.m，贝雷架承受弯矩满足容许弯矩要求。

1. 承台开挖处的地基处理方式明确

补充完善如下：

同前XXX专家意见第3条

1. 优化砼浇注时的车辆配置

补充完善如下：

浇注主跨40m箱梁时，配比一台砼泵车摆放在XXXXX门口，临时占用人行道和半个车道，做好交通安全围蔽和交通管制，配置6台砼罐车供料，连续24小时不间断施工，根据砼的浇注速度，如果罐车周转困难，砼料难以接上，临时采取增加砼罐车，之前需要到砼搅拌站落实，增加备用罐车，防止砼料供应不中断，至到第一阶段底板砼浇注完成，需要砼量大概161m3；而后进行第二阶段顶板砼浇注，也是24小时不间断施工，需要砼量大概316m3。主跨两头30m箱梁浇注时，一台泵车和6台罐车分别摆放在4#、7#墩处中间施工围挡里，不影响交通，每处分两阶段浇注砼，每处第一阶段需要砼量大概123m3，每处第二阶段需要砼量大概280m3。

浇注引桥时，小桩号第一阶段泵车和罐车摆放在道路左侧XXX门口，临时占用人行道和半个车道，分底板和顶板两次浇注，每次浇注24小时不间断施工，底板需要砼量大概220m3，顶板需要砼量大概499m3；小桩号第二阶段，泵车和罐车摆放在道路右侧XXX门口交叉口处，临时占用人行道和半个车道，分底板和顶板两次浇注，每次浇注24小时不间断施工，底板需要砼量大概180m3，顶板需要砼量大概380m3。大桩号第一阶段泵车和罐车摆放在道路右侧XXX公交站停靠站处，临时占用人行道和半个车道，分底板和顶板两次浇注，每次浇注24小时不间断施工，底板需要砼量大概220m3，顶板需要砼量大概499m3；大桩号第二阶段，泵车和罐车摆放在道路左侧XXX门口处，临时占用人行道和半个车道，分底板和顶板两次浇注，每次浇注24小时不间断施工，底板需要砼量大概280m3，顶板需要砼量大概617m3。

1. 优化砼养生措施

补充完善如下：

采用麻袋或者草袋覆盖在箱梁顶板砼面上，洒水浇透，24小时不间断浇水保湿。

1. 明确交通组织方案另见

补充完善如下：

同前XXX专家意见第2条

1. 补充施工平面布置图

补充完善如下：

箱梁施工平面布置图（见后附图）（见cad图）

XXX专家意见:

由于道路位于市区，应补充占用道路施工的相关规范，如《城市道路施工作业交通组织规范》（GA/T 900-2010），《公路养护安全作业规程》（H.07 JTG H30-2004），同时依据《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）进行验算

补充完善如下：

(10)《城市道路施工作业交通组织规范》（GA/T 900-2010）

(11)《公路养护安全作业规程》（JTG H30-2015）

(12)《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）

3、完善计算书，按规范说明荷载取值说明，补充分区计算，计算简图，贝雷架柱下条形基础计算，注意箱梁腹板处荷载变化

说明及补充如下：

支架上部荷载按均布荷载考虑，钢筋砼容重为N1=26 KN/m3。

(1)、最不利断面砼单位面积荷载：

①、标准断面区：[11×1.65-(4.591×1.15-1×0.25-0.2×0.2)×2]/11×26=19.31 KN/m2

②、端横梁、引桥中横梁区：11×1.65/11×26=42.9 KN/m2

③、腹板变化段最不利区：[11×2.3-(3.914×1.8-1×0.25-0.2×0.2)×2]/11×26

=27.87 KN/m2

④、5#、6#墩处中横梁区：11×2.3/11×26=59.8 KN/m2

⑤、伸缩缝处翼板区：4×1.044/4×26=27.14 KN/m2

⑥、一般翼板区：4×0.6/4×26=15.6 KN/m2

(2)、支架、模板荷载：N2＝2 KN/m2

(3)、施工人员及机料堆放荷载:N3＝1 KN/m2

(4)、振捣荷载:N4＝2 KN/m2

(5)、混凝土倾倒产生的冲击荷载取：N5＝2 KN/m2

以上荷载取值见《路桥施工计算手册》p172（已明确荷载取值规范说明）

A、木胶合板底模的验算

,

（1）标准断面区、腹板变化段最不利区、伸缩缝处翼板区和一般翼板区（按最大值验算）：

M=qL2/10=0.3q×0.32/10=0.3×42.84×0.32/10=0.116kN·m，

（2）端横梁、引桥中横梁区和5#、6#墩处中横梁区（按最大值验算）：

M=qL2/10=0.2q×0.22/10=0.2×81.16×0.22/10=0.065kN·m，

弯拉应力：

（1）标准断面区、腹板变化段最不利区、伸缩缝处翼板区和一般翼板区（按最大值验算）：

σ=M/W=0.116×103/16.2×10-6=7.16Mpa<[σ]=12Mpa，

（2）端横梁、引桥中横梁区和5#、6#墩处中横梁区（按最大值验算）：

σ= M/W=0.065×103/10.8×10-6=6.02Mpa<[σ]=12Mpa，

所以木胶合板板弯拉应力满足要求。

3、挠度：计算公式（见《路桥施工计算手册》p178）

（1）标准断面区、腹板变化段最不利区、伸缩缝处翼板区和一般翼板区（按最大值验算）：f=qL4/128EI=0.3q2L4/128EI=0.3×42.84×0.34/(128×9×106×14.58×10-8)=0.62mm＜L/400=300/400=0.75mm ，

（2）端横梁、引桥中横梁区和5#、6#墩处中横梁区（按最大值验算）：f=qL4/128EI=0.2qL4/128EI=0.2×81.16×0.24/(128×9×106×9.72×10-8)=0.232mm＜L/400=200/400=0.5mm ，

木胶合板刚度满足要求。

综上，木胶合板受力满足要求。

B、底模下横方木受力计算：

底模横方木采用10×10cm方木，其跨度标准区、腹板变化段最不利区、翼板区和端横梁、引桥中横梁区为L=0.6m，5#、6#墩处中横梁区为L=0.45m。

方木间距标准断面区、腹板变化段最不利区、伸缩缝处翼板区和一般翼板区为0.3m，端横梁、引桥中横梁区和5#、6#墩处中横梁区为0.2m。

由《路桥施工计算手册》P176中可以查得松木容许抗弯应力［σ］=12MPa，弹性模量E=9x103MPa。

1、10×10cm方木力学性能：

（1）弹性模量E=9×103MPa；

（2）允许应力：[σ]=12MPa；

（3）截面惯性矩：I= bh3/12=10×103/12=833.33cm4；

（4）截面抵抗矩：W= bh2/6=10×102/6=166.7cm3；

（5）截面积： A=bh=10×10=100cm2。

2、抗弯强度计算：计算公式（见《路桥施工计算手册》p178、p741）,按简支梁计算。

简支梁计算图示

标准断面区、腹板变化段最不利区和伸缩缝处翼板区（按最大值验算）：Mmax=0.3qL2/8=0.3x42.84x0.62/8=0.58KN·m，

σ= Mmax/w=0.58x103/（166.7x10-6）=3.5Mpa<[σw]=12 Mpa，

端横梁、引桥中横梁区:

Mmax=0.2qL2/8=0.2x60.88x0.62/8=0.55KN·m，

σ= Mmax/w=0.55x103/（166.7x10-6）=3.3Mpa<[σw]=12 Mpa，

5#、6#墩处中横梁区：

Mmax=0.2qL2/8=0.2x81.16x0.452/8=0.411KN·m ，

σ= Mmax/w=0.411x103/（166.7x10-6）=2.47Mpa<[σw]=12 Mpa ，

一般翼板区：

Mmax=0.3qL2/8=0.3x28.12 x0.62/8=0.38KN·m ，

σ= Mmax/w=0.38x103/（166.7x10-6）=2.28Mpa<[σw]=12 Mpa ，

方木抗弯强度满足要求。

1. 挠度计算（见《路桥施工计算手册》p741）：

标准断面区、腹板变化段最不利区和伸缩缝处翼板区（按最大值验算）：

f=5qL4/384EI=5×0.3×42.84×0.64/(384×9×106×833.33×10-8）=0.289mm<[f]=600/400=1.5mm，

端横梁、引桥中横梁区：

f=5qL4/384EI=5×0.2×60.88×0.64/(384×9×106×833.33×10-8）=0.274mm<[f]=600/400=1.5mm，

5#、6#墩处中横梁区：

f=5qL4/384EI=5×0.2×81.16×0.454/(384×9×106×833.33×10-8）=0.116mm<[f]=450/400=1.125mm，

一般翼板区：

f=5qL4/384EI=5×0.3×28.12×0.64/(384×9×106×833.33×10-8）=0.19mm<[f]=600/400=1.5mm，

方木符合刚度要求。

C、横方木下纵向工字钢的验算

底板处横方木下铺设工字钢，采用I10工字钢纵向铺设在钢管支架顶托上，标准断面区、腹板变化段最不利区跨度为90cm，端横梁、引桥中横梁区和5#、6#墩处中横梁区跨度为60cm；W=49cm3,I=245cm4（见《路桥施工计算手册》p795）,E=2.1×105Mpa,

[σw]=135Mpa（见《路桥施工计算手册》p787）。

1. 、抗弯强度：计算公式（见《路桥施工计算手册》p178、p741）,按简支梁计算。

简支梁计算图示

标准断面区和腹板变化段最不利区（按最大值验算）：

Mmax= 0.6×qL2/8=0.6×42.84×0.92/8=2.60KN·m ，

σ= Mmax/w=2.60×103/（49×10-6）=53.1Mpa<[σw]，符合强度要求。

端横梁、引桥中横梁区：

Mmax= 0.6×qL2/8=0.6×60.88×0.62/8=1.64KN·m ，

σ= Mmax/w=1.64×103/（49×10-6）=33.5Mpa<[σw]，符合强度要求。

5#、6#墩处中横梁区：

Mmax= 0.45×qL2/8=0.45×81.16×0.62/8=1.64KN·m ，

σ= Mmax/w=1.64×103/（49×10-6）=33.5Mpa<[σw]，符合强度要求。

②、挠度计算：

标准断面区和腹板变化段最不利区（按最大值验算）：

f=5qL4/384EI=5×0.6×42.84×0.94/（384×2.1×108×245×10-8）

=0.427mm<[f]=L/400=900/400=2.25mm，符合刚度要求。

端横梁、引桥中横梁区：

f=5qL4/384EI=5×0.6×60.88×0.64/（384×2.1×108×245×10-8）=0.12mm<[f]=L/400=600/400=1.5mm，符合刚度要求。

5#、6#墩处中横梁区：

f=5qL4/384EI=5×0.45×81.16×0.64/（384×2.1×108×245×10-8）=0.12mm<[f]=L/400=600/400=1.5mm，符合刚度要求。

D、横方木下纵向方木的验算

翼板处横方木下铺设10×10cm纵向方木，其跨度一般翼板区和伸缩缝处翼板区都为L=60cm，横向间距也是60cm。

1、10×10cm方木力学性能（见《路桥施工计算手册》P176）：

（1）弹性模量E=9×103MPa；

（2）允许应力：[σ]=12MPa；

（3）截面惯性矩：I=bh3/12=10×103/12=833.33cm4；

（4）截面抵抗矩：W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3；

（5）截面积：A=bh=10×10=100cm2。

2、抗弯强度计算：计算公式（见《路桥施工计算手册》p178、p741）,按简支梁计算。

简支梁计算图示

一般翼板区：

Mmax=0.6ql2/8=0.6×28.12×0.62/8=0.759KN·m，

σ=Mmax/w=0.759×103/（0.1667x10-3）=4.55Mpa<[σw]=12Mpa。

伸缩缝处翼板区：

Mmax=0.6ql2/8=0.6×41.97×0.62/8=1.133KN·m，

σ=Mmax/w=1.133×103/（0.1667x10-3）=6.80Mpa<[σw]=12Mpa。

纵方木抗弯强度满足要求。

3、挠度计算（见《路桥施工计算手册》p741）：

一般翼板区:

f=5ql4/384EI=5×0.6×28.12×0.64/(384×9×106×0.833×10-5）=0.38mm<[f]=600/400=1.5mm

伸缩缝处翼板区：

f=5ql4/384EI=5×0.6×41.97×0.64/(384×9×106×0.833×10-5）=0.57mm<[f]=600/400=1.5mm

纵方木符合刚度要求。

地基验算

贝雷架下C30混凝土台基允许承载力为30Mpa，贝雷架所需地基承载力（安全系数取1.2）：最不利荷载区：δ=161.95×10-3/（1×0.048×2）×1.2=2.02Mpa<[δ]=30Mpa,

故贝雷架下C30混凝土台基承载力满足要求。

以上箱梁腹板荷载变化区以最不利荷载（最大）进行计算验算。

1. 交代第一、二次砼浇筑数量，砼、机械的组织及与周围环境的关系与临时交通疏导

补充完善如下：

同前XXX专家意见第5条

1. 支架预压荷载取值与规范不相符，荷载分级取50%、80%、100%与规范的60%、80%、100% 也不相符

说明及修改如下:

支架预压荷载取值是按照设计图纸要求进行取值；荷载分级改成规范的60%、80%、100% 。

1. 混凝土养护的时间不应少于14天，同时细化养护的措施

修改及完善如下：

混凝土养护时间不得少于14天；细化养护措施同前XXX专家第6条。

XXX专家意见

1. 工程概况里面，后半段施工步骤应放到施工工艺流程章节

修改及完善如下：

已按照专家意见调整如下：

5.3施工流程

桥梁施工时先施工主桥，主桥张拉完毕后，才能施工逐孔施工引桥，需注意引桥最后一个节段预应力张拉完毕后才能施工桥台背墙。

箱梁采用满堂支架现浇，施工顺序：先浇底、腹板，在底、腹板达到70%的设计强度后再浇顶板。横隔板下半部分随腹板一起浇筑，横隔板的上半部分随顶板一起浇筑。箱梁纵向浇筑时，先浇筑箱梁跨中部分，后浇筑箱梁近支点处。为防止支架不均匀沉降导致箱梁砼开裂，支架在浇筑砼之前必须预压，预压重量为箱梁自重的110%，支架预压必须消除其塑性变形稳定（支架预压不少于7天，且最后3天每天的沉降量不大于1mm）后才能浇筑砼。

砼龄期大于7天且砼达到90%设计强度后，才能张拉预应力束。钢束的张拉采用双控，控制张拉力和钢束延伸量，实测延伸量和计算延伸量之差不超过

6%，严禁撞击锚头和钢束，钢绞线多余长度用切割机切割，钢绞线外露30mm。所有预应力钢束张拉完毕后立即进行压浆，水泥浆的强度≥40MPa。

箱梁施工卸架时先卸悬臂部分，再从跨中向两边卸架。施工时不设预拱度，但施工支架的弹性及非弹性变形必须计算及消除。支架的拆除原则：某一施工梁段的支架需在其后一施工梁段钢束张拉完毕，且砼强度达到设计强度100%后方能进行拆除，最后施工梁段的满堂支架需在其钢束张拉完毕且砼强度达到设计强度的100%后方能进行拆除。

砼防护栏施工时按照图纸要求在桥墩中心线处必须设置断缝。

1. 机械材料表应分开表示

修改及完善如下：

已按照专家意见调整如下：

表3-4 机械设备配置表

表3-5 材料配置表

1. 碗扣式钢管支架与贝雷梁须有明确质量要求，验收标准

补充完善如下：

1. 按照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）要求：Φ48mm×3.5mm钢管壁厚应为3.5mm∽3.5+0.25mm，横杆接头焊剪切强度不应小于25KN,底座抗压强度不应小于100KN，280件∽1200件抽检一次，大于1200件，应另抽检，作为另一批抽检验收，上碗扣抗拉强度不应小于30KN，下碗扣组焊结剪切强度不应小于60KN，横杆接头剪切强度不应小于50KN，可调底座底板的钢板厚度不得小于6mm，可调托撑钢板厚度不得小于5mm。
2. 按照《装配式公路钢桥多用途使用手册》（XXXX工程科研设计所）要求：单片贝雷架弦杆由两根10#槽钢背靠背组合而成，横断面积为2×12.74cm2，理论容许承载能力为560KN，竖杆和斜杆用8#工字钢制成，横断面积为9.52cm2，竖杆理论容许承载能力为210KN，斜杆理论容许承载能力为171.5KN，材料都为16Mn钢制成，每片桁架重270kg。
3. 支架安装与检查验收方面须有明确要求

补充完善如下：

3、按照《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ 300-2013）要求：碗扣式支架构配件选用标准定型产品，支撑地基应坚实可靠，支撑结构与现有墩柱做可靠连接，根据审批后的施工方案进行技术交底，受压构件的长细比不应大于180，受拉构件及剪力撑等一般连系构件的长细比不应大于250，碗扣式用Q235钢材，抗拉、抗压、抗弯设计值为205（N/mm2),弹性模量E为2.06×105。

1. 预压方案配载图，监控监测布设点须明确

补充完善如下：

标准断面区和一般翼板区预压配载图如下：

伸缩缝处翼板区和腹板变化区预压配载图如下：

端横梁、引桥中横梁区预压配载图如下：

(6)5#、6#墩处中横梁区预压方案配载图如下：

监控监测点布置示意图如下：

1. 安全人员配置应加强

补充完善如下：

XXX专家意见

、补充桥梁施工平面布置图

完善如下：

同前XXX专家第8条意见

、补充通车支架横断面布置图

完善如下：

同前XXX专家第3条意见

、明确过车通道顶部碗扣支架高度和施工组织

完善如下：

碗扣式支架高度控制为66cm∽94cm，以实际现场放样标高进行调整，保持箱梁底面线形圆顺，符合设计图纸要求。碗扣立杆底座焊接在I32a工字钢上，碗扣支架水平纵、横向设置拉杆，形成整体，固定立杆不至于发生偏移。

④、补充支架预压荷载堆载断面图及测点断面布置图

完善如下：

同前XXX专家第5条意见

⑤、完善方案的安全防护及方案的防火措施

完善如下：

安全防护同前XXX专家第4条意见；

7.3.11防火安全保证措施

为了加强施工现场消防安全管理工作，确保工程的顺序和进行，预防火灾和杜绝火灾的危害，保护集体财产和职工生命的安全，维护社会治安，特制定施工现场防火安全措施。

一、严格落实防火安全责任制

施工现场必须制定各岗位防火责任制，确定防火责任人和消防干部，明确职责，对进场职工要进行消防法制和防火知识的宣传教育工作，增强职工的防火意识和自防自救能力，努力提高职工的消防安全技能，建立消防组织机构及成立义务消防队，消防负责人要加大力度来组织防火工作检查，保持消防器材，设备的

完好，随时做好灭火准备，确保消防安全。

二、施工现场防火措施

1、库房安全防火措施：库房的临时建筑不得使用易燃材料，应确定一名主要领导人为防火负责人，全面负责库房的防火安全管理工作。

2、对管理库房的新职工要进行消防知识的培训，作到库房保管员应当熟知储存物的分类、性质、保管业务知识和防火安全制度。掌握消防器材的使用，做好本岗位的防火工作。库房门口明显处设置醒目的防火标志，任何人不得在库房内外吸烟，更不准把火种带入库房内。库房处存放的消防器材由专人管理，要设置在明显便于取用的地点，周围不准堆放物品和杂物。设专人负责定期检查、保养，保证消防器材的完好有效。

三、施工现场明火作业的防火措施

1、施工现场电气焊工必须持证上岗，动用明火时，要向工长申请办理用火证，工长签字后方可有效，否则不准进行电气焊作业。动火前要清除附近易燃物，指定看火人员，看火人员必须备有灭火器材及水桶，用火人员要严格执行电气焊，气割安全技术交底，在焊接过程中，看火人员不得擅自离岗，焊接工作结束后，

要认真检查操作场地，确认无引起火灾危险，方可离岗。焊接地点与易燃库房的防火间距不得小于25米。与木料堆同时也不得小于25米。

2、施工现场安装电气设备时防火措施：库房的电气安装必须符合国家现行的有关标准规范的规定，对贮存易燃物品的库房，不准使用碘钨灯和超过60W

以上的照明灯泡等高温照明灯具，库房内不准设置移动式照明灯具，照明灯具下方不准堆放物品，其垂直下方与储存物品的水平间距不得小于0.5米，库房内的配电线路要穿阻燃料管做保护，每个库房要在库房外单独安装开关箱，要求保管员离库时，必须拉闸断电发。各类电气设备，线路不准超负荷使用，线路接头要按实接牢，防止设备线路过热或打火短路，发现问题要立即修理。

3、现场木工棚的防火措施：施工现场木工棚明显处必须设置醒目的防火标志，并且设置灭火器材。任何人不得在木工棚内吸烟，要杜绝火种。工人操作后的刨花、锯末要随时清理干净，做到活完料净脚下清，不得留有隐患。

4、职工宿舍安全防火措施：职工宿舍内任何人不准使用电热器具，不准乱拉接电线。

5、施工现场木材存放的防火安全措施：根据本工程的规模，施工现场木材的存放量不大。现场存放的木垛为一垛，存放场地必须远离明火作业区25米，

木垛必须设有专人负责防火，木材明显处应设有防火标志。任何人不准在此动用明火和吸烟，严防火灾的发生。

6、现场使用的电器应有防雨、防晒设施，并备有消防用品。

7、氧气瓶、乙炔瓶的使用要符合：两瓶之间的间距10米、离明火10米；气瓶必须竖立放置，禁止敲击、碰撞、暴晒；气瓶严禁沾染油污；乙炔瓶必须装有减压阀和防止回火装置。

8、施工现场严禁使用裸线。电线铺设要防砸、防辗压。
9、项目部每周对施工现场进行一至两次安全专项检查，重点检查各施工处、

队施工用电情况。对检查中发现的隐患问题，责令相关单位及时整改，整改合格后方可施工，通过检查，将隐患消除在萌芽状态，确保施工安全。

10、现场建筑材料的堆放按照总平面布置指定的区域范围分类堆放，材料

转运堆放有专人管理，专人清扫，保持场内清洁。

11、施工现场防火、用电安全，均严格执行国家或地方有关规范、规程和规定，禁止违章行为。做好施工现场临时施工用电的安全保护工作。

12、电缆穿越建筑物、构筑物等易受机械损伤的场所时加设防护套管，橡皮电缆架空敷设时采用沿墙壁或电杆设置，且严禁用金属裸线作绑线，电缆的最大孤垂距地＞2.5m。

13、配电箱内的开关电器与配电线路一一对应配合，作分路设置，以实现专路专控，总开关电器与分路开关电器的额定值、动作整定值相适应，以保护在故障情况下能分级动作。开关箱与用电设备之间实行“一机一闸”制，禁止“一闸多机”。且开关箱的开关电器的额定值与用电设备额定值相适应。所有配电箱、开关箱在其箱门处标注其编号、名称，用途和分路情况。所有配电箱、开关箱、电气线路、用电设备和保护设施进行检查处置均由电气专业人员完成。检查、维修周期每周至少一次，每次检查均按规定做好专门的台帐记录。

四、根据施工现场不同施工阶段的防火措施

1、基础阶段：在基础施工时，主要注意养护时用的易燃材料，并且注意工地上风方向是否有落火种的可能，焊接钢筋时必须注意及时清理易燃材料，并设专人看火，配备灭火用具。

2、主体结构施工阶段：在主体结构施工时焊接量比较大，要加强看火人员，

特别是高处焊接时，电焊火花一落多层，如果现场内易燃物多，必须多设看火人员。在焊点的垂直下方，必须把易燃物清理干净，要特别注意明火管理，电焊火花落点要及时清理，消灭火种，电焊线接头要卡牢，焊线绝缘要良好，与脚手架或建筑物钢筋接触时要采取保护，防止漏电打火，更不准借用脚手架等当做地线。

结构施工时用的碘钨灯要架设牢固，距保温及易燃、易爆物要保持1m以外的距离。照明和动力用胶皮线缆必须按规定架设，不准在易燃材料上乱堆乱放。

五、施工现场消火栓及消防器材的配制：

施工现场引用市政自来水管网，进水管径为100mm，现场设15个自来水龙头，并备有消防水带15条，水龙头周围3米以内不准堆放杂物，现场设消防器材6组，每组消防器材均为4-4制。库房、木工棚、配电室、分箱、生活区均设有灭火器材，消火栓及消防器材必须有专人负责管理，平时定期检查，保证消防器材的灵敏有效。

⑥、支架搭设的部分区域间距不等，地脚杆、纵横向斜撑间距按不大于6m布置

完善如下：

按照专家意见：支架搭设的部分区域间距不等，地脚杆、纵横向斜撑间距按不大于6m布置。

⑦、翼板区支架为60cm×60cm布置，与梁底区域90cm×60cm不能成为一个整体，考虑到整体受力更好，建议翼板间距与梁底间距一致

完善如下：

伸缩缝处翼板区及一般翼板区立杆纵距按90cm来布设，横距均按60cm间距来布置。

横方木下纵向钢管的验算

考虑到翼板和底板区域连成一个整体，整体连接及受力更好，原翼板区域钢管碗扣式支架纵、横向设置为60cm×60cm,调整为纵、横向设置为90cm×60cm。同时翼板处纵向10×10方木用Φ48mm×3.5mm钢管替换，一般翼板区用2根纵向钢管，翼板加厚区用3根纵向钢管。受力验算如下：

①、Φ48mm×3.5mm钢管为Q235A钢材，抗拉、抗压和抗弯强度值为205MPa,弹性模量E为2.06×105 MPa，纵、横向水平杆件允许变形（扰度）值L/150、≤10mm，悬挑受弯杆件允许变形（扰度）值L/400，外径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，截面惯性矩12.19cm4，截面模量5.08cm3，回转半径1.58cm。受压杆件长细比不得大于230，受拉杆件长细比不得大于350。

一般翼板区荷载为28.12KN/m2，伸缩缝处翼板区荷载为41.97KN/m2。

②、抗弯强度计算：按简支梁计算。

简支梁计算图示

一般翼板区：

Mmax=0.6ql2/8=0.6×28.12×0.92/8=1.708KN·m，由2根Φ48mm×3.5mm钢管承受，则一根钢管所受抗弯力为Mmax＇=1.708KN·m/2=0.854 KN·m

σ= Mmax＇/w=0.854×103/（5.08x10-6）=168Mpa<[σw]=205Mpa。

伸缩缝处翼板区：

Mmax=0.6ql2/8=0.6×41.97×0.92/8=2.55KN·m，由3根Φ48mm×3.5mm钢管承受，则一根钢管所受抗弯力为Mmax＇=2.55KN·m/3=0.85 KN·m

σ= Mmax＇/w=0.85×103/（5.08x10-6）=167Mpa<[σw]=205Mpa。

纵向钢管分别按照2根和3根配置后，抗弯强度满足要求。

③、挠度计算（见《路桥施工计算手册》p741）：

一般翼板区:

f=5ql4/384EI=5×0.6×28.12/2×0.94/(384×2.06×105×12.19×10-5）=0.0029mm<[f]=900/400=2.25mm

伸缩缝处翼板区：

f=5ql4/384EI=5×0.6×41.97/3×0.94/(384×2.06×105×12.19×10-5）=0.0029mm<[f]=900/400=2.25mm

纵向钢管符合刚度要求。

F、碗扣式钢管支架受力验算（安全系数取1.2）

1. 立杆强度计算：

支架每根立杆承受最大荷载：

伸缩缝处翼板区：P=41.97×0.6×0.9×1.2=27.2KN<Pmax=33.1KN，

一般翼板区：P=28.12×0.6×0.9×1.2=18.22KN<Pmax=33.1KN，

故立杆强度满足要求。

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