建筑地基基础施工规范(模板工程施工方案)

Posted 2023-05-25

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建筑地基基础施工规范(模板工程施工方案)

合 同 号：

施工组织设计名称：模板工程施工方案

类别编号：

编 制 人：

编制单位：

编制日期：年月日

目 录

第一章 工程概况 3

1.1、工程概况和特点 3

1.2、项目设计概况 3

1.3、施工要求 3

第二章 编制依据 4

2.1、相关法律、法规、规范性文件、标准、规范 4

2.2、设计文件 5

第三章 施工计划 5

3.1、施工进度计划 6

3.2、材料与设备计划 6

第四章 施工工艺技术 9

4.1技术参数 9

4.2、工艺流程 11

4.3、施工方法 11

4.4、操作要求 19

4.5、检查要求 23

第五章 施工安全保证措施 25

5.1、组织保障措施 25

5.2、技术措施 27

第六章 施工管理及作业人员配备和分工 28

6.1、施工管理人员 28

6.2、安全生产管理人员 28

6.3、特种作业人员 28

第七章 验收要求 28

7.1、验收标准 28

7.2、验收内容 29

第八章 应急处置措施 30

8.1目的 30

8.2、应急领导小组及其职责 30

第九章 计算书及相关施工图纸 31

第一章 工程概况

1.1、工程概况和特点

1.1.1、项目名称

1.1.2、项目性质

本项目主体结构为框架结构。主要施工包括土建工程、电力和电气工程、给排水工程、空调系统工程、消防系统工程、智能化系统工程、门窗等。

1.1.3、地理位置

。

1.1.4、建设规模

总建筑面积约m2。

1.1.5建设、勘察、设计、监理等相关单位的情况

建设单位：

勘察单位：

设计单位：

监理单位：

施工单位：

1.2、项目设计概况

1.2.1、项目设计概况

本工程为某项目，工程位于 。本工程由 三个单体组成。三个单体结构形式、建筑层数、抗震设防烈度等信息如下表：

1.2.2、工程概况和特点

（1）、难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。

（2）、重点：确保模板支架稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。

（3）、教学实验基地局部有高支模，高支模见专项施工方案。。

1.3、施工要求

1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。

2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。

3、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。

1.3.1技术保证条件

（1）、安全网络

（2）、模板的搭设和拆除需严格执行本方案。

第二章 编制依据

2.1、相关法律、法规、规范性文件、标准、规范

2.2、设计文件

第三章 施工计划

3.1、施工进度计划

本工程主体结构施工从 年月 日开始至 年月 日结束。

3.2、材料与设备计划

3.2.1、钢材的选用

(1)、立杆、水平杆钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793、《低压流体输送焊接钢管》GB/T 3091中规定的普通钢管，其材料机械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235级钢或《低合金高强度结构钢》GB/T1591中Q345级钢的规定。

(2)、立杆连接轮盘宜采用钢板热冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q345级钢的要求，并经600-650℃的时效处理；连接轮盘也可采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中ZG270-500的规定。

(3)、水平杆直插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中ZG230-450的规定。

(4)、立杆连接套管宜采用20号无缝钢管，当采用无缝钢管时，其材质性能应符合现行国家标准《结构用无缝钢管》GB/T 8162的规定；连接套管也可采用铸钢制造，当采用铸钢时，其材质性能应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352的ZG270-500的规定。

(5)、立杆顶部可调托撑与底部可调底座的螺杆当采用实心碳素结构钢制作时，其材料机械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235级钢的规定；当采用结构用无缝钢管时，其材料机械性能应符合现行国家标准《无缝钢管》GB/T 8162中规定的20号无缝钢管的规定。

(6)、可调托撑和可调底座的螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《可锻铸铁件》GB/T 9440中KTH330-08的规定及现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中ZG270-500的规定。

(7)、可调托撑U形顶托板和可调底座垫座板应采用碳素结构钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带》GB/T 3274中的Q235级钢的规定。

(8)、剪刀撑所用的钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。

(9)、轮盘插销节点应由焊接于立杆上的连接轮盘、水平杆杆端直接头组成，如下图：

(10)、构配件的外观质量应符合下列规定:

1）、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管；

2）、钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1/1000，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；

3）、铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；

4）、各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得存在表面气孔、夹渣、裂纹和电弧擦伤等缺陷，未满焊、根部收缩、咬边和接头不良等缺陷应满足三级焊缝的要求；

5）、架体杆件及其他构配件表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；主要构配件上的生产厂家标识应清晰。

(11)、各部位的焊接质量应满足下列规定:

1）、 杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，焊接宜采用CO2气体保护焊；

2）、各焊接部位应牢固可靠；

3）、焊丝宜采用符合国家标准《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GB/T8110中气体保护焊用碳素钢、低合金钢焊丝的要求；

4）、 连接轮盘与立杆接触面上下应与立杆钢管满焊；

5）、立杆钢管底部与接长套管应环形满焊；

6）、直插头与水平杆应环形满焊；

7）、可调托撑顶托板和底座垫座板焊接前应检查工装是否变形，防止螺杆与板件不垂直、焊接电流应调好，螺杆焊后不得有气孔及咬边和焊穿管壁现象；

8）、 焊丝应与钢管和铸钢件材质相匹配，宜采用符合现行国家标准《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GB/T 8110中气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求；

9）、焊缝应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205中三级焊缝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。

3.2.2、木材的选用

(1)、模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。

(2)、模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。

(3)、用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。

(4)、主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。

(5)、当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。

(6)、当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的标准进行。

(7)、施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定

1）、 制作的原木、方木结构，不应大于15%；

2）、 板材和规格材，不应大于20%；

3）、受拉构件的连接板，不应大于18%；

4）、 连接件，不应大于15%。

3.2.3、木模板板材的选用

(1)、木模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。

(2)、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一木模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。

(3)、进场的木模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。

3.2.4、止水螺栓及对拉螺栓的选用

（1）、地下室外墙/柱、临空墙墙体/柱采用圆钢M12止水螺栓，止水螺栓长度=墙厚/柱+400mm，止水片规格：50mm*50mm*2mm。模板拆除完成后用角磨将出墙部分止水螺栓隔断，并磨平，并涂刷防锈漆。

（2）、除地下室外墙/柱、临空墙墙体/柱外，其他墙体采用M14对拉螺栓，螺栓长度=墙厚/柱+400mm，地下室临空墙/柱螺栓施工完成后不取出，直接在墙体边缘处用角磨割断并磨平，并涂刷防锈漆。

（3）、止水螺栓及对拉螺栓间距450mm*450mm纵横双向布设。

3.2.5、材料需要计划

5、机械设备需要计划

第四章 施工工艺技术

4.1技术参数

【梁模板（轮扣式，梁板立柱不共用）】

【板模板（轮扣式）】

【柱模板（设置对拉螺栓）】

4.2、工艺流程

【板模板】

弹出板轴线并复核 → 搭支模架→ 调整托梁→摆主梁→ 调整楼板模标高及起拱 → 铺模板 → 清理、刷油 → 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。

【梁模板】

弹梁轴线并复核 → 搭支模架→调整托梁→摆主梁→ 安放梁底模并固定 → 梁底起拱 → 扎梁筋 → 安侧模 → 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→ 复核梁模尺寸、标高、位置 → 与相邻模板连固。

【柱模板】

搭设安装脚手架→沿模板边线贴密封条→立柱子片模→安装柱箍→校正柱子方正、垂直和位置→全面检查校正→群体固定→办预检。

4.3、施工方法

4.3.1柱模板搭设完毕经验收合格后，经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。

4.3.2浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。

4.3.3根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用承插型轮扣式模板支架作为本模板工程的支撑体系。

4.3.4一般规定：

（1）、采用承插型轮扣式模板支架搭设高度不应大于8m。

（2）、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。

（3）、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。

（4）、构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。

（5）、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。

（6）、拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。

（7）、当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。

4.3.5立杆及其他杆件

（1）、立柱平面布置图（详见附图）；

（2）、立杆间距不应大于1.2m；

（3）、立杆接头应采用带专用外套管的立杆对接，外套管开口朝下；

（4）、立杆的连接接头宜交错布置，两根相邻立杆的接头不宜设在在同步内；

（5）、模板支撑架底层纵、横向水平杆应作为扫地杆，距地面高度不应超过550mm；

（6）、水平杆的步距不得大于1.8m；

（7）、模板支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过300mm，可调托座插入立杆长度不得少于200mm；

可调托撑悬臂构造

1—顶层水平杆；2—立杆；3—调节螺母；4—螺杆；5—可调托撑钢板

（8）、模板支架立杆基础不在同一高度时，必须将高处的扫地杆与低处水平杆拉通；

（9）、当立杆需要加密时，非加密区立杆、水平杆应与加密区立杆、水平杆间距互为倍数；加密区水平杆应向非加密区延伸不少于2跨

模板支架平面图

1—立杆；2—水平杆；3—加密立杆；4—延伸水平杆；5—结构梁

4.3.6剪刀撑

（1）、模板支架支撑高度不大于3m且楼板厚度不大于200mm且梁截面面积不大于0.2m2时，可采用无剪刀撑框架式支撑结构；如超过此规定，应采用有剪刀撑框架式支撑结构。

（2）、模板支架的剪刀撑可采用扣件式钢管进行搭设。

（3）、竖向剪刀撑的布置应符合下列规定：

1）、模板支架外侧周圈应连续布置竖向剪刀撑。

2）、模板支架中间应在纵向、横向分别连续布置竖向剪刀撑；竖向剪刀撑间隔不应大于6跨，且不大于6m；每个剪刀撑的跨度不应超过6跨，且宽度不大于6m。

3）、竖向剪刀撑杆件底端应与垫板或地面顶紧，倾斜角度在45°～60°夹之间，旋转扣件宜靠近主节点，中心线与主节点的距离不宜大于150mm。

（4）、模板支架高度超过5m应设置水平剪刀撑，并应符合下列规定：

1）、顶部必须连续设置水平剪刀撑，底部应连续设置水平剪刀撑；

2）、水平剪刀撑的间隔层数不应大于6步且不大于6m,每个剪刀撑的跨数不应超过6跨且宽度不大于6m;

3）、水平剪刀撑宜布置在竖向剪刀撑交叉的水平杆层；

4）、水平剪刀撑应采用旋转扣件每跨与立杆固定，旋转扣件宜靠近主节点。

模板支架剪刀撑布置平面图

1—立杆；2—水平杆；3—竖向剪刀撑；4—水平剪刀撑

模板支架剪刀撑布置立面图

1—立杆；2—水平杆；3—竖向剪刀撑；4—水平剪刀撑

（5）、剪刀撑的斜杆接长应采用搭接，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件等距离固定，且端部扣件盖板边缘离杆端距离不应小于100mm；扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m；

（6）、每对剪刀撑斜杆宜分开设置在立杆的两侧。

4.3.7周边拉结

当有既有结构时，模板支架应与稳固的既有结构可靠连接，并应符合下列规定：

（1）、竖向连接间隔不应超过2步，宜优先布置在有水平剪刀撑的水平杆层；

（2）、水平方向连接间隔不宜超过8m；

（3）、当遇柱时，宜采用扣件式钢管抱柱拉结，拉结点应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；

架体抱柱构造措施

1—结构柱；2—相邻架体竖向框架；3—抱柱水平杆

（4）、侧向无可靠连接的模板支架高宽比不应大于3。当高宽比大于3且四周不具备拉结条件时，应采取扩大架体下部尺寸或其他构造措施。

4.3.8支模架不符合模数处理方式

（1）、模数不匹配时，在板的位置设置调节跨，

（2）、调节跨应设置在板下承受荷载较小部位。用普通扣件钢管每步拉结成整体，水平杆向两端延伸至少扣接2根定型支架的立杆。

4.3.9梁侧立杆距梁侧的间距过大做法

（1）、梁高较小时，在梁侧板边用方木立柱支撑在梁底支模架的木方主楞上，方木立杆上部、中部、下部用钉子、木条与梁底木方主楞和板底木方次楞固定。方木立柱尽量与立杆对齐。

侧边间距过大加固示意图（一）

（2）、梁高较大时，在梁侧板边用普通钢管加顶托形式支撑。钢管立杆下部直接焊在梁底型钢主楞上，或者套接在梁底型钢主楞上的焊接接头上。关键在于短钢管的可靠固定。

4.3.10斜坡上支模架做法

斜坡支模架底部应采用扣件式钢管拉结（沿坡度纵向，及横向水平杆）。中间立杆节点、横杆尽量拉通在同一水平面。

立杆底部垫平和防滑措施：立杆底座下长条楔形垫木垫平，留混凝土小平台“窝”整平。预埋（后置）短钢筋（或膨胀螺丝）防滑。

坡上支模架做法示意图

4.3.11楼梯支模架做法

（1）、楼梯段支模架底部、顶部应采用扣件式钢管拉结（沿坡度纵向，及横向水平杆）；

（2）、台阶高差通过可调底座来调节；

（3）、中间水平杆尽量拉通在同一水平面。

楼梯支模架做法示意图

4.3.12后浇带处支模架做法

（1）、后浇带部位的支模架独立搭设，底部用槽钢横跨下部后浇带，立杆立在槽钢上，其它支模架拆除时后浇带支模架不拆除。

（2）、超高结构的后浇带浇筑时，一般独立支模体系的高宽比都太大，应采取加强侧向稳定的措施

后浇带处支模架做法

4.3.13边梁支模架做法

支架挑出斜杆固定

边梁处支模架做法

4.3.14梁模安装

按设计间距要求整齐铺好50mm×200mm×4000mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50mm×80mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，12mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/1000～3/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。

4.3.15柱模安装

（1）、柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；

（2）、先弹出柱的轴线及四周边线；

（3）、根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；

（4）、通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；

（5）、柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；

（6）、柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓；

（7）、柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大于500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。

4.3.16墙模安装

剪力墙采用九夹板配制，对拉螺栓连接，竖向围檩采用50×80＠250方木，水平向围檩采用Φ48.3×3.6＠450钢管与对拉螺栓相连，每排两根，外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧，100×100方木衬档接头错开，方木长度采用4000、2000二种规格。墙“L”型时的阴阳角及模板拼缝处必须用两根50×80或100×100木楞方固定，以免漏浆走位。外墙内侧模板离结构面≯10mm，离结构面≤150mm处设一限位钢筋＠1000，在层间节点处及楼梯井搭接处需设一20mm统长带，以便下一层浇捣时搭接良好，同时在层间节点处须预埋单头螺栓＠450与板板筋焊接，墙外侧用Φ48.3钢管沿外墙统长配置，墙端最外一道对拉螺杆离墙端必须＜150mm。

4.4、操作要求

4.4.1准备工作

（1）、模板拼装

模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。

（2）、模板的基准定位工作：

1）、首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；

2）、标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；

3）、竖向模板的支设应根据模板支设图；

4）、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；

5）、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。

4.4.2模板支设

（1）、基础及地下工程模板：

1）、地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；

2）、距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；

3）、斜支撑与侧模的夹角不应小于45°，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；

4）、在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。

（2）、楼梯模板

1）、梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；

2）、楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；

3）、模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。

（3）、梁、板模板

1)、梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；

2)、所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；

3)、所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；

4)、梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；

5)、梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高＜300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。

4.4.3模板支架搭设

(1)、应根据模板支架图纸进行定位放线；

(2)、模板支架在搭设时要求地面必须平整，当地面平整度较差时，应采取找平措施，确保水平杆与立杆可靠连接，且水平杆在同一水平面上；

(3)、垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板，木垫板厚度应一致且不得小于50mm、宽度不小于200mm、长度不小于2跨；

(4)、多层模板搭设模板支架时，上层模板支架的立杆宜与下层模板支架立杆对齐；

(5)、模板支架搭设应先立杆后水平杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设整体支架体系；

(6)、水平杆端插头插入立杆的轮扣盘后，采用不小于0.5kg的手锤锤击水平杆端部，使直插头卡紧，保证轮扣节点水平杆的抗拔力不小于1.2kN；

(7)、采用不小于φ4mm的插销插入端插头下端的插销孔，防止端插头拔出；

(8)、每搭完一步支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支撑架总高度的1.5‰；

(9)、混凝土浇筑前，应按规定组织相关人员对搭设的支架进行验收，并应确认符合专项施工方案要求后浇筑混凝土；

(10)、严禁将模板支撑架与起重机械、施工脚手架等相连接。

4.4.5浇捣混凝土管理

1. 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。
2. 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。
3. 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。
4. 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。
5. 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。

4.4.6模板拆除

(1)、模板支撑架拆除应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204、《混凝土结构工程施工规范》GB50666中混凝土强度的有关规定。

(2)、预应力混凝土结构应在预应力张拉后拆除支撑架。

(3)、支撑架拆除前应先行清理支撑架上的材料、施工机具及其他多余的杂物；应在支撑架周边划出安全区域，设置警示标志，并派专人警戒，严禁非操作人员进入作业范围。

(4)、架体拆除时应按专项施工方案设计的顺序进行。专项施工方案中应完善支撑架的拆除顺序和措施，特别是分段拆除时，应合理确定分界位置，并保证分段拆除后模板支撑架的稳定性。

(5)、支撑架的拆除顺序、工艺应符合专项施工方案的要求。当专项施工方案无明确规定时，应符合以下规定：

1）、应按先搭设后拆，后搭设先拆的拆除原则；

2）、拆除必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层；

3）、分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体的稳定；

4）、梁下架体的拆除，应从跨中开始，对称地向两端拆除；悬臂构件下架体的拆除，应从悬臂端向固定端拆除；

5）、设有连墙（柱）件的支撑架，连墙（柱）件必须随模板支撑架逐层拆除，严禁先将连墙（柱）件全部或数层拆除后再拆除支撑架。

(6)、拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。

(7)、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。

(8)、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。

底模拆除时的混凝土强度要求

1）、侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；

2）、底模拆除梁长>8m，混凝土强度达到100%；≤8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；

3）、板底模≤2m，混凝土强度达到50%；>2米、≤8m,混凝土强度达到75%；>8m，混凝土强度达到100%方可拆除；

4）、柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面；

5）、墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛；

6）、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模；

7）、当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行；

8）、当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。

4.4.7过程管理

（1）、施工前管理

1）、材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；

2）、交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。

（2）、施工中管理要点

1)、竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；

2）、模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；

3）、砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；

3）、模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。

（3）、质量管理措施

1）、认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；

2）、认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；

3）、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；

4）、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；

5）、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；

6）、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；

7）、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；

8）、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；

9）、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；

10）、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；

11）、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；

12）、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；

13）、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。

4.5、检查要求

4.5.1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。

4.5.2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。

4.5.3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。

4.5.4、支撑架在搭设前应按下表进行检查验收：

4.5.5、支撑架在搭设完成后应按下表进行检查验收：

4.5.6、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：

4.5.7、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：

4.5.8、整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015的有关规定执行外，尚应检查下列内容：

(1)、扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；

(2)、支柱斜撑的数量和着力点；

(3)、对拉螺栓钢楞与支柱的间距；

(4)、各种预埋件和预留孔洞的固定情况；

(5)、模板结构的整体稳定；

(6)、有关安全措施。

4.5.9、模板工程验收时应提供下列文件：

(1)、模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；

(2)、模板工程质量检查记录及验收记录；

(3)、模板工程支模的重大问题及处理记录。

第五章 施工安全保证措施

5.1、组织保障措施

5.1.1安全保证体系

5.1.2环境保护体系

5.2、技术措施

5.2.1安全管理措施

(1)、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

(2)、制定脚手架搭设施工方案时，应根据工程特点、所处地理环境充分考虑安全技术措施。搭设前严格进行安全技术交底，施工中严格执行安全技术措施。

(3)、模板支撑架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗，上岗人员应定期体检。。

(4)、支架搭设作业人员必须正确戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋

(5)、模板支撑架在总体验收合格后、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监理工程师应确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。

(6)、混凝土浇筑过程应符合专项施工方案的要求，确保支撑系统受力均匀，避免引起模板支撑架的失稳倾斜。混凝土浇筑顺序应符合框架结构中连续浇筑立柱和梁板时，应按先浇筑立柱，后浇筑梁板的顺序进行；浇筑梁板或悬臂构件时，应按先从沉降变形大的部位向沉降变形小的部位顺序进行。

(7)、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固处理。

(8)、高度5m以上的柱、墙等竖向混凝土结构必须先浇筑，待混凝土达到一定强度后，再浇筑梁、板等水平混凝土结构。

(9)、梁应从跨中向两端、楼板应从中央向四周对称分层浇筑。梁每层浇筑厚度不得大于400mm，楼板局部混凝土堆置高度不得超过楼板厚度100mm，以确保均匀加载，避免局部超载偏心作用使架体倾斜失稳。

(10)、架体在6级及以上大风、洪水、雷击、雨雪来临前，应组织专项检查，对可能造成坍塌事故的潜在隐患采取可靠的加固措施，并将人员撤离至安全区域；

(11)、支撑结构作业层上的施工荷载不得超过设计允许荷载。

(12)、遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时，应停止模板支撑架的搭设与拆除作业。

(13)、严禁在模板支撑架及脚手架基础开挖深度影响范围内进行挖掘作业。

(14)、拆除的支架构件应安全传递至地面，严禁抛掷。

(15)、在模板支撑架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。

(16)、模板支撑架应与架空输送电线路保持安全距离，工地临时用电线路及脚手架接地防雷击措施等按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定执行。

5.2.2文明施工及环保措施

（1）、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。

（2）、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。

（3）、模板安装时，应注意控制噪声污染。

（4）、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。

（5）、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。

（6）、每次下班时保证工完场清。

第六章 施工管理及作业人员配备和分工

6.1、施工管理人员

6.2、安全生产管理人员

搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：

6.3、特种作业人员

为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和模板支架的工程量，确定本工程模板支架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。

第七章 验收要求

7.1、验收标准

7.1.1模板支架应在下列阶段进行检查与验收：

（1）、施工准备阶段，对进场构配件进行检查验收；

（2）、在基础完工后模板支架搭设前；对基础进行检查验收；

（3）、在搭设完成后，对模板支架进行检查验收；

（4）、在模板施工完成后混凝土浇筑前，对安全防护设施进行检查验收；

7.1.2验收时应具备下列文件

（1）、根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；

（2）、专项施工方案及变更文件；

（3）、安全技术交底文件；

（4）、模板支架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；

（5）、模板工程的施工记录及质量检查记录；

（6）、模板支架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；

（7）、模板工程的施工验收报告。

7.1.3架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。

7.2、验收内容

7.2.1轮扣式模板支架验收表

第八章 应急处置措施

8.1目的

提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。

8.2、应急领导小组及其职责

应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。

（1）、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。

（2）、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

（3）、负责准备所需要的应急物资和应急设备。

（4）、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

8.3、应急反应预案

（1）、事故报告程序

事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。

（2）、事故报告

事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。

（3）、现场事故应急处理

施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

1）、火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。

2）、触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

3）、高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

4）、其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具

伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

8.4、应急通信联络

项目负责人：孙鹏

安 全 员：杨维佳

技术负责人：高文斌

医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

第九章 计算书及相关施工图纸

板模板（轮扣式）计算书

计算依据：

1、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019

2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010

3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

5、《钢结构设计标准》GB 50017-2017

一、工程属性

二、荷载设计

风荷载参数：

三、模板体系设计

设计简图如下：

模板设计平面图

纵向剖面图

横向剖面图

四、面板验算

按二等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4

承载能力极限状态

q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.289kN/m

q1静=1.1×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 1.1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)×1]=4.439kN/m

q1活=1.1×(γQQ1k)×b=1.1×(1.4×2.5)×1=3.85kN/m

q2＝1.1×1.2×G1k×b＝1.1×1.2×0.1×1=0.132kN/m

根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5kN进行计算：

p＝1.1×1.4×Q1k＝1.1×1.4×2.5＝1.925kN

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1×2.5)×1＝5.863kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×4.439×0.12+0.125×3.85×0.12＝0.01kN·m

M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.132×0.12+0.203×1.925×0.1，0.125×0.132×0.12+0.188×1.925×0.1]＝0.039kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.01，0.039]＝0.039kN·m

σ＝Mmax/W＝0.039×106/28166.667＝1.391N/mm2≤[f]/γR=12.5/1＝12.5N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.521ql4/(100EI)=0.521×5.863×1004/(100×4500×183083.333)=0.004mm

ν＝0.004mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm

满足要求！

五、小梁验算

q1＝1.1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.1=0.855kN/m

因此，q1静＝1.1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.1=0.47kN/m

q1活＝1.1×1.4×Q1k×b=1.1×1.4×2.5×0.1＝0.385kN/m

q2＝1.1×1.2×G1k×b=1.1×1.2×0.3×0.1＝0.04kN/m

根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5kN进行计算：

p＝1.1×1.4×Q1k＝1.1×1.4×2.5＝3.85kN

计算简图如下：

1、强度验算

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.47×0.92+0.125×0.385×0.92＝0.087kN·m

M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.04×0.92+0.203×3.85×0.9，0.125×0.04×0.92+0.188×3.85×0.9]＝0.706kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.855×0.152/2，0.04×0.152/2+3.85×0.15]＝0.578kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.087，0.706，0.578]＝0.706kN·m

σ=Mmax/W=0.706×106/53333=13.231N/mm2≤[f]/γR=16.83/1=16.83N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.47×0.9+0.625×0.385×0.9＝0.481kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.04×0.9+0.688×3.85＝2.671kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.855×0.15，0.04×0.15+3.85]＝3.856kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.481，2.671，3.856]＝3.856kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.856×1000/(2×50×80)＝1.446N/mm2≤[τ]/γR=1.683/1=1.683N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1×2.5)×0.1＝0.606kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.606×9004/(100×9350×213.333×104)＝0.104mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.606×1504/(8×9350×213.333×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm

满足要求！

六、主梁验算

1、小梁最大支座反力计算

q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.45+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.45+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.875kN/m

q1静＝1.1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.2×(0.45+(24+1.1)×0.13)×0.1＝0.49kN/m

q1活＝1.1×1.4×Q1k×b＝1.1×1.4×2.5×0.1＝0.385kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.45+(24+1.1)×0.13)+1×2.5)×0.1＝0.621kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×0.875×0.9＝0.985kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×0.49+0.437×0.385)×0.9+0.875×0.15＝0.448kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝0.591kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.621×0.9＝0.699kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×0.621×0.9+0.621×0.15＝0.303kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.419kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

2、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.831×106/5260=157.899N/mm2≤[f]/γR=200/1=200N/mm2

满足要求！

3、抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×4.14×1000/506＝16.362N/mm2≤[τ]/γR=115/1=115N/mm2

满足要求！

4、挠度验算

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=2.050mm≤[ν]=1200/250=4.8mm

悬挑段νmax＝0.847mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm

满足要求！

5、支座反力计算

承载能力极限状态

图一

支座反力依次为R1=4.134kN，R2=7.686kN，R3=7.686kN，R4=4.134kN

七、可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N＝7.686/0.6=12.809kN≤[N]/γR=30/1＝30kN

满足要求！

八、立杆验算

1、长细比验算

根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度

l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

满足要求！

2、立杆稳定性验算

立杆计算长度：l0=βHβaμh=1.011×1×2.309×1500=3501mm

μ ----立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值

K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ ly/(6h)=206000×12.71×104/(1500×15×106)+900/(6×1500)=1.264

βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值

α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/h)= max(200/1500,300/1500)=0.2

αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx= lx/h=1200/1500=0.8

βH----高度修正系数

l02=h’+2k0h2=900+2×0.7×300=1320mm

l0=max(l01,l02)=max(3501,1320)=3501mm

λ=l0/i=3501/15.9=220.189，查表得，φ＝0.15

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=1.2×0.645=0.774kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk=la×Hm×ωmk=1.2×1×0.338=0.406kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.52×0.774+5.5×0.406=13.938kN.m

主梁支座反力：R1＝4.134kN，R2＝7.686kN，R3＝7.686kN，R4＝4.134kN

不考虑风荷载

N =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[4.134,7.686,7.686,4.134]/0.6+1.1×1.35×0.15×5.5=14.035kN

f＝ N/(φA)＝14034.541/(0.15×506)=184.908N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2

满足要求！

考虑风荷载

Mw=γQωklah2/10=1.4×0.033×1.2×1.52/10=0.012kN·m

N =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[4.134,7.686,7.686,4.134]/0.6+1.1×1.35×0.15×5.5=14.035kN

f＝Nw/(φA)+ Mw/(W(1-1.1φNw/NE′))=14034.541/(0.15×506)+0.012×106/(5.26×103×(1-1.1×0.15×14034.541/21219.127))=187.57N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2

满足要求！

NE′----立杆的欧拉临界力(N)，NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×506/220.1892=21219.127N

九、高宽比验算

根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算

H/B=5.5/30=0.183≤3

H=5.5＞5m

需要进行支架整体的抗倾覆验算！

十、架体抗倾覆验算

参考《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019 第5.4.2条：

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×1.2×[0.15×5.5/(1.2×0.9)+0.45]+2×0.5×30/2=1326kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×13.938=45.994kN.M

满足要求！

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=14.035kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

可得：βh=1，ft=15N/mm2，η=1，h0=h-20=280mm，

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×15+0.25×0)×1×1720×280/1000=5056.8kN≥F1=14.035kN

满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

可得：fc=25N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×25×20000/1000=1653.406kN≥F1=14.035kN

满足要求！

梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书

计算依据：

1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010

2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017

一、工程属性

二、荷载设计

三、模板体系设计

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4

q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×3]×1＝27.27kN/m

q1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝23.07kN/m

q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1×3]×1＝22.225kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×23.07×0.1172+0.117×4.2×0.1172＝0.038kN·m

σ＝Mmax/W＝0.038×106/24000＝1.587N/mm2≤[f]＝12N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×22.225×116.6674/(100×4200×144000)＝0.046mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[116.667/150，10]＝0.778mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×23.07×0.117+0.45×4.2×0.117＝1.297kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×23.07×0.117+1.2×4.2×0.117＝3.549kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2L=0.4×22.225×0.117＝1.037kN

R2'=R3'=1.1q2L=1.1×22.225×0.117＝2.852kN

五、小梁验算

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.297/1＝1.297kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.549,3.549]/1= 3.549kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.297/1＝1.297kN/m

小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.028kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(0.75-0.13)=0.372kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(0.75-0.13)=0.372kN/m

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×(0.6-0.35/2)/2×1=1.852kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×(0.6-0.35/2)/2×1=1.852kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.297+0.028+0.372+1.852=3.549kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.549+0.028=3.577kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.297+0.028+0.372+1.852=3.549kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.549,3.577,3.549]=3.577kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.037/1＝1.037kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[2.852,2.852]/1= 2.852kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.037/1＝1.037kN/m

小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.023kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×3]×(0.6-0.35/2)/2×1=1.437kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1×3]×(0.6-0.35/2)/2×1=1.437kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.037+0.023+0.31+1.437=2.808kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.852+0.023=2.876kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.037+0.023+0.31+1.437=2.808kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.808,2.876,2.808]=2.876kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.577×0.92，0.5×3.577×0.22]＝0.362kN·m

σ=Mmax/W=0.362×106/53333=6.791N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.577×0.9，3.577×0.2]＝2.012kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.012×1000/(2×50×80)＝0.755N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.876×9004/(100×9350×213.333×104)＝0.493mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝2.876×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.029mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.577×0.9,0.375×3.577×0.9+3.577×0.2]=4.024kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.993kN,R2=4.024kN,R3=4.024kN,R4=3.993kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.876×0.9,0.375×2.876×0.9+2.876×0.2]=3.236kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.159kN,R2'=3.236kN,R3'=3.236kN,R4'=3.159kN

六、主梁验算

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.189×106/5260=35.889N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.291kN

τmax=2Vmax/A=2×4.291×1000/506＝16.96N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.047mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.298kN，R2=8.315kN，R3=8.315kN，R4=0.298kN

七、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝8.315kN≤[N]=30kN

满足要求！

八、立杆验算

1、长细比验算

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,1200+2×0.7×500)=1900mm

λ=hmax/i=1900/15.9=119.497≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.458

2、风荷载计算

Mw＝φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.254×0.9×1.22/10＝0.041kN·m

3、稳定性计算

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：

1)面板验算

q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×0.9×3]×1＝26.85kN/m

2)小梁验算

q1＝max1.275+1.2×[(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.75-0.13)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×3]×max[0.6-0.35/2，0.6-0.35/2]/2×1，3.49+1.2×(0.3-0.1)×0.35/3=3.518kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.296kN，R2＝8.122kN，R3＝8.122kN，R4＝0.296kN

立杆最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+1.2×0.15×(5.5-0.75)+Mw/lb＝max[0.296，8.122，8.122，0.296]+0.855+0.041/0.9＝9.023kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝9023.236/(0.458×506)+0.041×106/5260＝46.73N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3

H/B=5.5/30=0.183≤3

满足要求！

十、架体抗倾覆验算

混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生

MT=φc×γQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=1×1.4×(0.254×33×5.5×3.9+0.5×33×3.9)=341.801kN·m

MR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×5.5/(0.9×0.9)]×33×302/2=20295kN·m

MT=341.801kN·m≤MR=20295kN·m

满足要求！

混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生

MT=φc×γQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=1×1.4×(0.075×33×5.52+0.5×33×3.9)=194.906kN·m

MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.13+0.15×5.5/(0.9×0.9)]×33×302/2=63904.995kN·m

MT=194.906kN·m≤MR=63904.995kN·m

满足要求！

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=9.023kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=280mm，

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=9520mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×9520×280/1000=2668.266kN≥F1=9.023kN

满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(4400)×(600)/(4000×200)]1/2=1.817，Aln=ab=800000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×1.817×14.3×800000/1000=28055.419kN≥F1=9.023kN

满足要求！

柱模板（设置对拉螺栓）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017

一、工程属性

二、荷载组合

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.5]＝min[29.87，132]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2

三、面板验算

模板设计平面图

1、强度验算

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝1.35×0.5×29.868＝18.145kN/m

活载线荷载q2＝0.9×1.4 × 0.7bQ3k＝0.9×1.4 × 0.7×0.5×2＝0.882kN/m

Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.145×0.12-0.121×0.882×0.12＝-0.02kN·m

σ＝Mmax/W＝0.02×106/(1/6×500×122)＝1.707N/mm2≤[f]＝19.278N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.868＝14.934kN/m

ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.934×1004/(100×8925×(1/12×500×123))＝0.015mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

满足要求！

四、小梁验算

1、强度验算

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.1×38.054＝3.805 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.171kN·m

σ＝Mmax/W＝0.171×106/4.17×103＝41.061N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.1×29.868＝2.987 kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.133mm≤[ν]＝1.25mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=2.326

正常使用极限状态

Rmax=1.826

五、柱箍验算

模板设计立面图

1、柱箍强度验算

连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

长边柱箍：

取小梁计算中b=900/(10-1)=100mm=0.1m代入小梁计算中得到：

承载能力极限状态

Rmax＝2.326kN

P=Rmax=2.326kN

正常使用极限状态：

R’max＝1.826kN

P’=R’max=1.826kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.311kN·m，N1＝9.388kN

短边柱箍：

取小梁计算中b=900/(10-1)=100mm=0.1m代入小梁计算中得到：

承载能力极限状态

Rmax＝2.326kN

P=Rmax=2.326kN

正常使用极限状态：

R’max＝1.826kN

P’=R’max=1.826kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.311kN·m，N2＝9.388kN

N/A+M/Wn＝9.388×103/506+0.311×106/(5.26×103)＝77.657N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝0.071mm≤[ν]＝l/400＝0.945mm

ν2＝0.071mm≤[ν]＝l/400＝0.945mm

满足要求！

六、对拉螺栓验算

N＝9.388×1=9.388kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求！

N＝9.388×1=9.388kN≤26kN

满足要求！

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